申请/专利权人：重庆大学

申请日：2024-03-27

公开（公告）日：2024-07-05

公开（公告）号：CN118295297A

主分类号：G05B19/042

分类号：G05B19/042

优先权：

专利状态码：在审-实质审查的生效

法律状态：2024.07.23#实质审查的生效;2024.07.05#公开

摘要：本发明涉及一种多电液伺服系统协调跟踪控制方法，属于控制方法领域。将多电液伺服系统与其负载综合考虑，提出电液伺服‑负载耦合系统，并建立其动力学模型；提出逆模型‑补偿控制器控制策略；利用自助残差重采样方法生成伪数据集；基于多岛遗传算法与自助残差重采样方法优化最小二乘支持向量机，利用多岛遗传算法全局寻优的能力优化最小二乘支持向量机中的惩罚因子和核函数宽度。提出电液伺服‑负载耦合系统安全性保障机制，对强化学习设计补偿控制器过程中代价函数形式进行设计；基于强化学习求解最优补偿控制器，将经过逆模型变换过的电液伺服‑负载耦合系统简化为三阶严格反馈系统，利用反步法同时引入执行‑评价框架求解最优控制器。

主权项：1.多电液伺服系统协调跟踪控制方法，其特征在于：该方法包括以下步骤：S1：建立电液伺服-负载耦合系统动力学模型；建立电液伺服系统的三个特性方程：①伺服阀流量-压力特性方程： 式中：QL为负载流量，Cd为伺服阀节流孔流量系数，w为节流孔面积梯度，ps为系统供给压力，pL为负载压力，xv为阀芯位移，ρ为液压油密度；②机械动力机构平衡方程： 式中：Ap为活塞有效面积，y为活塞位移，m为系统负载质量，k为负载弹簧长度，bc为粘性阻尼系数，FL为负载压力，Lt为系统非线性如摩擦干扰；③液压缸流量压力连续性方程： 式中：Ctl为总泄露系数，βe为流体体积弹性模量，CtlpL为总泄露流量，总压缩流量；多电液伺服系统负载总动量为： 根据三个特性方程以及多电液伺服系统负载总动量公式，令单个电液伺服-负载耦合系统状态变量为：Xt＝[x1,x2,x3]T＝[yt,Pt,AppLt]T1-5联立电液伺服系统的三个特性方程与动量计算公式，则多电液伺服-负载耦合系统中单个电液伺服-负载耦合系统动力学模型如下： 式中Ksv为伺服阀放大系数，Vt为液压动力机构总容积，sgn·为符号函数，为综合扰动，u1为逆模型输出控制电压，u2为补偿控制；将电液伺服负载耦合系统动力学模型简化为： 式中，f为利普希兹连续且满足零初始条件即f0＝0；模型中含有不确定参数βe、bc、Vt、Ctl、Ksv以及综合扰动qt；S2：基于多岛遗传算法与自助重采样方法优化最小二乘支持向量机LS-SVM；以LS-SVM策略为基础构建电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型；采用多岛遗传算法优化LS-SVM策略，平衡全局搜索和局部搜索的能力；采用自助重采样方法生成多组伪数据集作为多岛遗传算法子群初始数据；基于最小二乘支持向量机策略构建单电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型；支持向量机模型通过核函数将低维数据映射到高维特征空间，不同的核函数对应不同的映射方式；建立支持向量机模型选择高斯核函数，高斯核函数表达式如下： 式中x为输入向量，xi为输出向量，σ为核函数宽度；核函数的引入，使得回归决策函数能够处理非线性问题；经核变换，构造单电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型判别函数如下： 使样本x即电液伺服-负载耦合系统输出位移对应的电液伺服阀的控制输入电压y能用fx近似；式中ω＝[ω1,ω2,…,ωl]T为权重系数向量，为非线性函数，将样本映射到高维空间，b∈R为偏置项；为求解最优ω和b值，选择误差ζi的平方作为LS-SVM优化过程中的损失函数，LS-SVM优化问题如下： 式中ζ＝[ζ1,ζ2,…,ζl]为误差向量，C为惩罚因子，用于调节经验风险与模型复杂度之间的关系；鉴于最小二乘支持向量机中惩罚因子C和核函数宽度参数σ的选择会影响LS-SVM模型的泛用性和准确性，寻找一种算法对模型中的参数进行优化；引入多岛遗传算法对惩罚因子C和核函数宽度参数σ进行全局寻优，得到最优惩罚因子C和核函数宽度参数σ；为求解上述约束优化函数式，建立拉格朗日函数如下： 式中α＝[α1,α2,…,αl]∈Rl为拉格朗日乘子向量；由卡罗需-库恩-塔克条件，上式优化为： 由Mercer’s条件，核函数化简得： 使用最小二乘支持向量机策略对单液伺服-负载耦合系统逆模型的训练过程，即求解上方程的解，式中E为单位矩阵；采用最小二乘的方法获得b,α1,...,αlT的估计，求解上式得LS-SVM决策函数为： 利用自助重采样方法与多岛遗传算法优化惩罚因子C和核函数宽度参数σ过程：S211：根据试验得到的原始数据集D＝{xi,yi},i＝1，2，3,…,n，xi,yi其中为液伺服-负载耦合系统对应的输入输出，即电液伺服阀的控制输入电压-液伺服-负载耦合系统输出位移，利用最小支持二乘向量机策略得到液伺服-负载耦合系统逆模型的初始回归模型，计算输出值之间的残差值S212：将得到的残差矩阵中所得到的残差值随机打乱，然后与原始数据集D＝{xi,yi},i＝123,…,n中的输出相加，从而生成新的数据集D*；S213：将S212重复n'次，得到n'组全新的数据集将这n'组全新的数据集作为多岛遗传算法中子群数据集；S214：将S212重复n次，得到n组全新的数据集将这n组全新的数据集最小二乘支持向量机构造多电液伺服-负载耦合系统中单个电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型中的子群数据集；多岛遗传算法MIGA通过反复恰当地使用遗传算法的算子和选择原则，使得种群对环境的适应性不断升高；多岛遗传算法的原始数据集即为由自助残差重采样方法得到的n'组伪数据集，利用多岛遗传算法寻找全局最优惩罚因子C和核函数宽度σ的流程如下：S221：初始化n'个子种群，每个子种群都是一个独立的遗传算法种群，其原始数据通过自主残差重采样方法获得；S222：判断各个子岛是否满足迁移条件，若不满足迁移条件则各个子岛独立进行遗传算法进化，若满足迁移条件，则对各子岛实行迁移策略；S223：通过迁移形成新子岛，各新子岛继续进行岛内遗传算法进化和岛间迁移；S224：重复S222和S223，直到达到预定的停止条件，达到最大迭代次数Gen；S225：结果输出：最优惩罚因子C和核函数宽度σ；构建基于优化最小支持二乘向量机策略逆模型：辨识过程具体步骤如下：S231：利用原始数据，构建电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型的初始模型；S232：利用电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型的初始模型，使用自助残差重采样方法，得到n'伪数据集；S233：把n'组伪数据集作为多岛遗传算法各子岛初始训练数据，对各子岛进行岛内遗传算法进化和岛间迁移，得到最优惩罚因子C和核函数宽度参数σ；S234：利用电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型的初始模型，使用自助残差重采样方法，得到n伪数据集,；S235：利用优化得到的最优惩罚因子C和核函数宽度参数σ，训练n伪数据集，得到多电液伺服系统中n个子电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型；电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型评价指标：平方绝对误差MAE表示为： 均方根误差RMSE表示为： 决定系数R2表示为： yi为模型输出，为实际测量输出，为实际测量输出平均值，模型评价标准用以评价参数C,σ对应的预测准确率；电液伺服-负载耦合子系统动力学逆模型描述为：ui,1t＝G[ydt,ut]2-11S3：设计电液伺服-负载耦合系统状态观测器通过构建电液伺服-负载耦合系统动力学逆模型，得到单个电液伺服负载耦合系统逆模型控制输入u1，将单个电液伺服-负载耦合系统动力学模型表示如下： 式中假设1：简化模型中综合扰动qit未知时变但是有界，存在未知正常数M1，M2使得qit满足：电液伺服-负载耦合系统状态观测器设计过程：将电液伺服-负载耦合系统系统表示为： yi＝Cxi3-2式中：C＝100；其中A为赫尔维兹矩阵，li表示观测器增益；使用神经网络对电液伺服-负载耦合系统中未知且连续变量和进行逼近； 设计电液伺服-负载耦合系统状态观测器如下： S4：设计电液伺服-负载耦合系统安全性保障机制和基于强化学习最优补偿控制器在电液伺服-负载耦合系统的控制过程中加入如下全状态约束条件，约束系统状态，即输出位移、负载动量和液压缸压力，在安全范围之内，保证电液伺服-负载耦合系统的安全性和可靠性； 针对于多电液伺服-负载耦合系统的输出位移约束问题：-kb1≤yi≤kb14-2设计代价函数如下，使多电液伺服-负载耦合系统跟踪误差约束在限定范围内，由跟踪误差定义推知在如下条件下，电液伺服系统实现输出位移约束： 针对于多电液伺服-负载耦合系统负载动量约束条件：-kb2≤Pi≤kb24-4设计代价函数如下，使多电液伺服-负载耦合系统负载动量约束在限定范围内，实现对电液伺服-负载耦合系统负载动量的约束： 针对于多电液伺服-负载耦合系统的液压缸压力约束条件：-kb3≤Ap,ipL,i≤kb34-6设计代价函数如公式4-7，使多电液伺服-负载耦合系统中每一个电液伺服-负载耦合系统液压缸压力约束在限定范围内； 代价函数实现对电液伺服-负载耦合系统的输出位置、负载动量和液压缸压力进行约束；采用强化学习求解电液伺服-负载耦合系统跟踪控制过程中的最优补偿控制器：误差定义： 经逆模型变换后的单个电液伺服-负载耦合系统看作为三阶严格反馈系统，采用反步法求解最优控制器ui,2。

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百度查询： 重庆大学 多电液伺服系统协调跟踪控制方法

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